Разработка и производство сервоприводов,
бесколлекторных и вентильных двигателей, движитель (трастер) для телеуправляемого необитаемого подводного аппарата (ТНПА, ROV)

Адрес: Москва, ул.Большая Переяславская, д.9+7(985)928-61-99
Литье пластика на заказ
ДОКУМЕНТАЦИЯ

Содержание  Главная (библиотека)
Предыдущий § Следущий


2-14. Расчет тока холостого хода

part2-101.jpg
part2-102.jpg

где P10/50 [вт/кг] — удельные потери в листовой стали, из которой выполнен сердечник трансформатора, при максимальной индукции 10000 гс и частоте 50 гц.

Для силовых трансформаторов обычно выбирается сталь марок Э41, Э42 и холоднокатаная Э320 (при толщине листа Δ=0,5 или 0,35 мм); для указанных марок стали p10/50 соответственно равняется 1,6; 1,4 и 1,15 — 1,20 вт/кг (при Δ=0,5 мм) и 1,35; 1,2; 0,9—0,95 вт/кг (при Δ = 0,35 мм).

Значения индукций определяются по формулам

part2-103.jpgpart2-104.jpg

Рис. 2-45. Эскизы магнитных цепей.

а — однофазного трансформатора (nв=4); б — трехфазного трансформатора (для крайних фаз nв=3; для средней nв=1).

part2-105.jpg

Рис. 2-46. Кривые намагничивания трансформаторной листовой стали: сплошная — для Э41 и Э42; пунктирная — для Э320.

Веса Gc и Gя определяются по геометрическим размерам и удельному весу для листовой стали γс = 7,6 кг/дм3.

Из (2-65) следует, что при увеличении частоты f сверх номинальной и при сохранении неизменным номинального первичного напряжения потери Рс будут уменьшаться, так как при этом согласно (2-66) поток Фм, а следовательно, и В изменяются обратно пропорционально f.

Реактивная составляющая тока холостого хода I определяется из расчета магнитной цепи трансформатора следующим образом.

part2-106.jpg
part2-107.jpg

Содержание  Главная (библиотека)
Предыдущий § Следущий

+7(985)928-61-99 Москва, ул.Большая Переяславская, д.9